Большая техническая энциклопедия
0 1 3 4 9
D V
А Б В Г Д Е Ж З И Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ь Э Ю Я
ТА ТВ ТЕ ТИ ТК ТО ТР ТС ТУ ТЩ ТЫ ТЭ ТЮ ТЯ

Турбу-лизация

 
Турбу-лизация может способствовать возникновению снарядного течения из-за увеличения числа столкновений между пузырями или, наоборот, препятствовать возникновению этого режима течения из-за разрушения крупных пузырей. Вследствие сокращения числа неравновесных паровых полостей переход к снарядному течению должен смещаться в область более высокого паросодержания. С повышением давления число неравновесных паровых полостей уменьшается. Таким образом, при давлении 70 ата основное влияние на переход к снарядному течению оказывает длина участка, в то время как при давлении 35 ата достаточно сильно проявляется влияние неравновесных паровых полостей, которое компенсирует влияние, связанное с увеличением длины участка.
Схема образования отрывного течения при обтекании дозвуковым потонем тела е криволинейной образующей.| Обтекание крыла. а - плавное. б - с образованием отрывного течения. Турбу-лизация ламинарного пограничного слоя изменяет профиль скорости в пограничном слое, уменьшает зону О. На верхней поверхности крыла самолета при нек-ром угле атаки также возникает О. При этом подъемная сила крыла сначала проходит через макс, значение при ссвр, а затем быстро уменьшается.
Профиль скоростей при ламинарном ( а и турбулентном ( б движении газового потока.| Аэродинамическое взаимодействие газов и слоя кускового ( сыпучего материала. Степень турбу-лизации может быть различной, что существенно влияет на характер движения.
Турбулизаторы типа ЦТ предназначены для турбу-лизации потока жидкости в затрубном пространстве и применяются при спуске и цементировании обсадных колонн в скважине.
Искривление поверхности пламени является следствием турбу-лизации сгорающего газа, самопроизвольной либо вынужденной. Если сгорающий газ сильно турбулизован и малые элементарные участки холодной горючей среды в значительной степени перемешаны с горячими продуктами сгорания, то пламя уже нельзя рассматривать как поверхность, разделяющую две среды. Возникает размытая турбулентная зона, в которой высока и суммарная скорость химического превращения, что обусловлено чрезвычайно развитой поверхностью пламени.
Искривление поверхности пламени является следствием турбу-лизации сгорающего газа, самопроизвольной либо вынужденной. Возникает размытая турбулентная зона, в которой высока и суммарная скорость химического превращения, что обусловлено чрезвычайно развитой поверхностью пламени.
Искривление поверхности пламени является следствием турбу-лизации сгорающего газа, самопроизвольной либо вынужденной. Если сгорающий газ сильно турбулизован и малые элементарные участки холодной горючей среды в значительной степени перемешаны с горячими продуктами сгорания, то пламя уже нельзя рассматривать как поверхность, разделяющую две среды. Возникает размытая турбулентная зона, в которой высока и суммарная скорость химического превращения, что обусловлено чрезвычайно развитой поверхностью пламени.
Распространение пламени в трубках сопровождается турбу-лизацией смеси и развитием фронта пламени.
На коэффициент теплопередачи существенное влияние оказывает турбу-лизация потока. Для этой цели применяют специальные завихрители.
Реактор-цемен-татор с затопленной турбулентной струей. I - реакционная камера. 2 - классификатор. 3 - сопло. 4 - сливное устройство. 5 - стенка-люк. 6 - смотровое окно. 7 - сливной патрубок. Достоинством предложенного цементатора является высокая степень турбу-лизации и вследствие этого высокая скорость процессов цементации. Скорость струи в аппарате достигает 20 - 25 м / с. Удельная производительность аппарата по раствору доходит до 200 м3 / ч на 1 м3 его объема.
Согласно результатам исследований, при обеспечении турбу-лизации потока вытесняющей жидкости, в частности тампонажного раствора или буферной жидкости, значительно увеличивается коэффициент вытеснения. При этом возрастает и коэффициент массоотдачи, а следовательно, ускоряется вымыв. Все это благоприятствует при цементировании созданию герметичного цементного кольца. Однако наряду с ростом Кы уменьшается время воздействия потока вытесняющей жидкости на пленку промывочной жидкости.
По мере увеличения поперечной разности температур происходит турбу-лизация конвективного. В работах В.И. Полежаева с сотрудниками [57-60] на основе метода конечных разностей в применении к нестационарным уравнениям конвекции прослежены закономерности переходного и туроулентного режимов конвективного течения в вертикальных слоях. Прямое моделирование конвективной турбулентности с последующим расчетом осредненных характеристик течения и теплопереноса приводит к результатам, согласующимся с экспериментальными данными.

Обратное перемешивание возникает, например, при турбу-лизации потока ( рис. 8.4, 6) или при работе перемешивающих устройств либо под воздействием каких-то иных ( конструктивных, эксплуатационных) факторов.
Влияние вибровоздействия на плотность глинистой корки. На уплотнение глинистой корки в исследованной области турбу-лизация потока не влияет. Из табл. 36 видно, что даже при больших скоростях потока, когда режим течения турбулентный, глинистая корка уплотняется мало. Уплотнение происходит вследствие разрушения скелета глинистой корки. Однако и в этом случае большее влияние оказывает амплитуда колебаний.
Схемы устройства смесителей.| Схема устройства механического. Смешение реагентов с водой достигается за счет турбу-лизации потока воды сужениями или дырчатыми перегородками и в результате перемешивания воды с реагентами лопастной или пропеллерной мешалкой.
Схема течения в начальном участке аэродинамической трубы при Re Re. При расположении внутри трубы решетки, вызывающей турбу-лизацию потока ( см. рис. П-29, опыт № 43, Re 2420), коэффициент обмена в месте ее установки несколько увеличивается.
Изменение местной теплоотдачи К кругового цилиндра в широком интервале чисел Re.| Влияние турбулентности набегающего потока ни местную теплоотдачу К в поперечном потоке воздуха. Максимум теплоотдачи ( ср80) связан с турбу-лизацией пограничного слоя.
Скорости абсорбции сероводорода и аммиака можно увеличить турбу-лизацией газовой фазы на поверхности раздела, что требует высокой скорости газа по отношению к жидкости. Такие условия создаются при распиливающих соплах высокого давления, в которых достигается значительно большая скорость, чем в устройствах с подачей жидкости самотеком. Для максимальной избирательности абсорбции сероводорода и аммиака рекомендуется применять колонны с механическим распьгливанием при относительно кратковременном контакте.
Зависимость a2f ( q для восходящего пароводяного тонкопленочного потока морской воды при 6о1 5 мм Г ( 27н - 33 - Ю-5 м2 / с. р1 0 кгс / см2. Увеличивается нагрев в слое жидкости без глубокой его турбу-лизации ( Л, - const), повышается температура стенки tCT, однако 02 сохраняет постоянное значение.
Применение горизонтальных труб со спиральными ребрами на внутренней поверхности способствует турбу-лизации потока и снижает скорость транспортирования. Опыты [27] по горизонтальному гидротранспорту водо-песчаной смеси, у которой скорость оседания частиц ( скорость сальтации) ниже 0 61 - 1 5 мм / с, показали, что рабочая скорость транспортирующего потока в оре-бренных трубах может быть снижена по сравнению с трубами без оребрения.
Вертикальная труба для крупномасштабных опытов. К недостаткам метода исследований в вертикальной трубе можно отнести отсутствие турбу-лизации аэрозоля, что отличает эти опыты от лабораторных. Авторы метода вертикальной трубы [53] также отмечают этот недостаток, указывая на некоторое агрегирование пыли, наблюдавшееся в опытах.

Область пониженного давления образуется при вращении жидкости в местах завихрения и турбу-лизации потока. Многократные схлопывания пузырьков газа на поверхности металла разрушают защитные пленки и способствуют дальнейшему развитию коррозии. Наличие в продукции механических примесей, сульфида железа и отложения солей значительно ускоряют этот процесс.
Средний спектр излучения, построенный по наблюдениям 28 шумовых бурь.| Профиль линии узкополосного радиовсплеска I типа. В отличие от быстро дрейфующих всплесков III типа, где источник турбу-лизации плазмы-быстрые электроны - обнаруживается явно, объяснение медленно дрейфующих или неподвижных всплесков, как и всплесков II типа, сложнее. Позже мы будем детально обсуждать разные гипотезы и модели этих явлений. По-видимому, в них имеет место возбуждение плазменной турбулентности макроскопическими движениями ( типа ударных волн), создающими резкие градиенты магнитного поля.
Жидкая фаза могла быть уже достаточно турбулизована вращающимся паровым кольцом, так что дополнительная турбу-лизация с помощью проволочек могла не привести к дополнительному повышению эффективности массообмена.
В § § 55, 56 будет показано, что в некоторых условиях турбу-лизация течения у стенки возникает почти всегда, если не принимаются специальные меры для ее предотвращения.
Управление ламинарно-турбулентным переходом в пограничном слое может преследовать различные цели: задержку процесса турбу-лизации, либо напротив его ускорение. В первом случае, поддерживая течение в ламинарном состоянии, удается существенно снизить сопротивление поверхностного трения, что имеет большое значение, например, при эксплуатации транспортных средств. С другой стороны, формирование турбулентного течения с большими коэффициентами переноса целесообразно в тех приложениях, где необходимо обеспечить эффективное смешение в потоке жидкости или газа.
Трубы с переменным по длине сечением, получаемые соответствующей обработкой обыкновенных труб, обеспечивают турбу-лизацию потока и увеличение интенсивности теплообмена. Так же как в случае турбулизирующих вставок, в трубах с переменным сечением обеспечивается переход в турбулентную область при меньшем, чем в гладкой трубе, значении критерия Рейнольдса и соответствующее увеличение коэффициента теплопередачи. Последнее наблюдается в ламинарной и переходной областях и мало заметно в области интенсивной турбулентности.
Не исключено, что определенную роль в повышении Nup по сравнению с одиночной частицей играет дополнительная турбу-лизация потока вследствие изменения направления струй ожижа-ющего агента, более частого в неподвижном слое, чем в псевдоожиженном. В этом аспекте представляет также интерес концепция Кришера и Мосбергера 144, базирующаяся на сопоставлении в рассматриваемых дисперсных системах длины обтекания и диаметра частиц. Наконец, более низкие значения Nup для псевдоожиженного слоя могут быть в ряде случаев объяснены использованием для расчета среднелогарифмической разности температур, завышенной из-за некоторого продольного перемешивания сжижающего агента.
Обтекание сферы рассматривается безотрывным на основании того, что пульсация скорости набегающего потока приводила к турбу-лизации ламинарного слоя, в результате чего точка отрыва сдвигалась в кормовую область, расположенную в окрестности задней критической точки скорости.
В области течений, где выполняются двучленный или же квадратичный закон фильтрации [40, 51 ], вследствие истинной турбу-лизации микроструек жидкости или же возможной микронестацио-нарности этот механизм передачи частиц с одной линии тока на другую будет носить еще более интенсивный характер.
Выявлены повышенные значения коэффициентов тепло - и массообмена / на участке неустановившегося движения за счет турбу-лизации пограничного слоя диспергированных частиц в рабочей зоне факела. Аналогичные явления ранее отмечены в насадочных аппаратах в режиме подвисания.
Основываясь на изложенном, следует предполагать, что существует критическое число GKP, при котором наступает турбу-лизация ванны.
Схема процесса вакуумной перегонки мазута. Водяной пар в процессе вакуумной перегонки не только выполняет роль отпаривающего агента, но и способствует турбу-лизации потока сырья, нагреваемого в печи. Однако применение водяного пара обусловливает дополнительные затраты на собственно водяной пар, используемый в процессе, и на энергетический водяной пар ( для эжекторов), а также на дополнительное количество охлаждающей воды, необходимой для конденсации технологического и энергетического водяного пара, и на топливо, необходимое для перегрева пара. В связи с этим разработан процесс так называемой сухой 4 вакуумной перегонки, при которой не используется водяной пар в отличие от традиционной ( мокрой) вакуумной перегонки.
Схема процесса вакуумной перегонки мазута.
Водяной пар в процессе вакуумной перегонки не только выполняет роль отпаривающего агента, но и способствует турбу-лизации потока сырья, нагреваемого в печи. Однако применение водяного пара обусловливает дополнительные затраты на собственно водяной пар, используемый в процессе, и на энергетический водяной пар ( для эжекторов), а также на дополнительное количество охлаждающей воды, необходимой для конденсации технологического и энергетического водяного пара и на топливо, необходимое для перегрева пара. В связи с этим разработан процесс так называемой сухой вакуумной перегонки, прц которой не используется водяной пар в отличие от традиционной ( мокрой) вакуумной перегонки.
Изменение количества отделившейся от нефти воды W во времени при различных условиях введения деэмульгатора ( расход реагента 40 г / т, температура 40 С. В значительно большей степени на скорость отделения воды от нефти при последующем отстое оказало влиянье время турбу-лизации потока, сопровождавшейся укрупнением капель. Так, увеличение времени турбулизации предварительно стабилизированной и затем обработанной реагентом эмульсии с 1 до 20 мин привело к сокращению необходимого времени отстоя при равной глубине обезвоживания с 45 до 10 мин. Общее время обработки эмульсии, включая турбулизацию и отстой, оказалось равным соответственно 46 ( 1 45) и 30 ( 20 10) мин.
График зависимости эффекта осветления Эф от длины установки L и числа Re. Основной вывод из проведенных исследований заключается в том, что теория лучшей коалесценции нефтяных частиц при малой турбу-лизации потока не подтвердилась.
Таким образом, в слое турбулентный режим наступает при низких значениях критерия Рейнольдса, что объясняется турбу-лизацией потока при внезапных расширениях и сужениях, а также благодаря резким поворотам при движении газа через пористый слой.
Графики зависимости коэффициента лобового сопротивления от числа Рейнольдса в установившемся потоке. в воздухе для гладкого цилиндра по. Резкие изменения коэффициента Cv на графиках ( рис. 3.1) получили название кризисов сопротивления и обусловлены турбу-лизацией ламинарного пограничного слоя при увеличении чисел Re и соответствующим изменением положения точек отрыва и, следовательно, изменением размеров зоны разряжения позади цилиндра.
Реактор для хлорирования бензола. В этом случае основными методами интенсификации являются 1) максимальное развитие поверхности контакта фаз; 2) турбу-лизация и интенсивное перемешивание потоков жидкости и газа для увеличения коэффициента мас-сопередачи; 3) понижение температуры для уменьшения р ( ир) и соответственного увеличения движущей силы А С; 4) повышение начальной концентрации поглощаемого компонента в газе или увеличение общего давления.
Опыты показывают, что при работе рассмотренных в § 19 элементов, переходные процессы у которых вызываются турбу-лизацией течения, эти элементы оказываются недостаточно помехоустойчивыми, если они не имеют корпусов, защищающих их от воздействия внешних шумов. При разработке и исследовании струйных элементов других типов также выяснено, что при работе их в диапазоне низких давлений питания и управления в некоторых случаях шумы существенно влияют на характеристики элементов.
Гхомы насадок регенераторов. Тип насадки может быть различный, но она должна удовлетворять требованиям устойчивости кладки, развития поверхности нагрева, турбу-лизации потока.
Распределение скоростей пламени и потока в случае отрыва ( а и проскока ( Ь. Опасность проскока возрастает с увеличением диаметра устья горелки, так как это, с одной стороны, приводит к большей турбу-лизации потока и повышению турбулентной скорости распространения пламени, с другой стороны, уменьшает теплоотвод к стенкам горелки. В целях предотвращения проскока в горелках высокой производительности ( с большим диаметром выходного сечения) приходится увеличивать выходную скорость смеси и усиливать охлаждение стенок, например, путем применения водяного охлаждения.

Система подвода и распределения разделяемых систем в аппаратах должна обеспечивать хорошие гидродинамические условия для разделения, отсутствие застойных зон, турбу-лизацию потока и предотвращение отложения осадков на поверхности мембран.
В промышленных теплообменных аппаратах встречаются частные случаи конвективного теплообмена при поперечном смывании одиночной трубы или пучка труб, потоки с искусственной турбу-лизацией и др. В этих случаях турбулентный режим наступает при меньших числах Ке, чем в прямых гладких каналах.
В промышленных теплообменных аппаратах встречаются частные случаи конвективного теплообмена при поперечном смывании одиночной трубы или пучка труб, потоки с искусственной турбу-лизацией и др. В этих случаях турбулентный режим наступает при меньших числах Re, чем в прямых гладких каналах.
В реальном аппарате имеет место неравномерное распределение по времени пребывания элементов потоков, обусловленное неравномерностью профиля скоростей, молекулярной диффузией и турбу-лизацией потоков.
 
Loading
на заглавную 10 самыхСловариО сайтеОбратная связь к началу страницы

© 2008 - 2014
словарь online
словарь
одноклассники
XHTML | CSS
Лицензиар ngpedia.ru
1.8.11